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五、实际改动
1、电压采样电阻R71和R72，从原来的10%换成1%的，顺便改小组织，这样增大了低压调节范围。
把R72从12k改小，就降低了低压输出（电位器中点调节到上边）。但这样做的话高压输出就不够了，因此还要把R71改小。而改小后在低压时采样电流增大，这样低压会又有上升，因此是互相牵动的。
2、电压调节电位器，原10k碳膜（拆下后测试阻值10.8k），改成线绕多圈的，这样输出电压可以精细控制，同时也提高了输出的稳定性。
3、电流采样电阻，原来3.3mR，再并联两个改成了1.6mR
并联电阻的优势，是降低功耗（每个采样电阻降低为原来的1/4），因此降低了周边发热引起的热电动势和温漂。
原来电路板已经留有空位，应该是成本或采购原因而减少了数量，电路图上是9个采样电阻并联。
4、电流保护采样部分
电路图上VR1是5k可调串1k固定，实际上可调电阻是3k的。由于电流采样电阻的增多，使得采样电压减半，因此这里的电阻也需要改小，VR1改成1k的，固定电阻R52也从1k改成了另外一个500欧的可调，在前面板钻孔调节，这样就可以在比较大的范围内进行可调恒流。
实测恒流可调范围为3A到33A，
5、整流二极管
原来的管子是U30D20C，硅管，速度先不说了，30A本身就没有任何余量，更主要的是压降高，30A平均电流下就超过1.75V了，造成至少55W的功率损耗：
改成肖管MBR6045WT（60A、45V）后，30A下也就是0.6V，这样平均损耗只有原来的1/3了：
要换上去的和换下来的。肖管为拆机短脚，用1mm直径铜丝搭接焊接，引线电阻比原来的要小。
此管换上去之前，经过30A电流和31V反压测试，
满电流下减少了37W的功耗，也等于增加了37W的输出余量，效率也能提高至少6%。
重新改换MBR40200PT，这样耐压与原来的一样，正向压降从1.75V下降到0.9V，功耗大约是52%，即下降了28W。
6、预负载
开关电源不能空载，因此内部必须有一定的预负载，本电源用了100欧水泥电阻R68，这样在15V下为150mA/2.2W，但在4V下只有40mA，貌似负载不够，因为此时观察PWM频率，已经是下降了很多。但是，若简单的减少负载电阻，在较高电压下又耗散太大了。
一个解决的办法，就是采用70mA恒流负载，这样在4V下的负载比原来大很多，但15V下功耗也就1.1W是原来的1/2。
采用TO220封装的LM317，加上一个17欧的电阻，就可以替代原来的水泥电阻，在耗散降低的同时取得低压下的好的效果，因为电源要调节成最低3.65V输出（以便适合单节铁锂电池充电）。实际电阻采用16欧，恒流电流77mA，散热片很烫，测试了一下有95度，但这也就比结温高不了多少（差别也就2度），因此无妨。
7、保护部分
正常情况下B点电压为G点电压的一半，如果不看D9和D10，则接成2倍放大的运放输出也就是2.5V*2=5V，所以Q8截至。由于R31和R32分压后也是2.5V，加上D9、D10的导通死区，使得运放不受影响。当过流后。B点电压下降，开始还具备恒流特性，但下降了大约0.5V后，运放1脚下降了1V，2脚下降了0.5V，D9开始导通，使得运放必须加大输出才能补偿3个输入端的并联56k，这样1脚输出就下降到3V附近，Q8就导通了，从而进入保护、退出恒流。
假若想取消保护，那把这部分的任意一点通路破坏掉即可，比如断开R36，但这样一点保护作用也没有了，恐怕短路后有副作用，因此可以让保护动作滞后、恒流特性延长，见第一贴的图标红色曲线。可以在R32上并联一个电阻，让B点电压下降到1.25V附近时保护电路才动作。
附：改动要注意三限制。
三限制就是输出电压、输出电流、输出功率不要超过原来的设计。
超过输出电压，可能引起耐压的不够，比如低压侧的整流桥、低压侧的电解耐压不够。本电源整流用了U30D20C，200V的耐压足够，输出电解也都是25V的，有一定余量。整流改成MBR6045WT后，实际输出仍然最高保持在15V不变。
低于5V额定输出电压也许有一定问题，主要是低压空载下，100欧预负载电阻只有10mA（3V），这样PWM脉宽恐怕太窄。
超过原来设计的输出电流，对变压器次级线圈、整流管、走线等都是一个考验。从本电源所用材料看，30A已经没有什么余量了，比如整流管原来就是30A的。即便换了大的整流管，加强了走线，但变压器的次级线圈和饱和电流不会有变。
超过原来设计的功率，会造成初级整流、滤波不足，高频变压器功率不足，开关管余量不足和发热严重。
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